变压器重绕计算
每伏匝数（数原绕组 / 按铁芯截面）、次级匝数与压降补偿、线径选择与窗口校验
在线变压器重绕计算器：优先按拆机数出的原初级匝数 N1 与原初级电压反推每伏匝数（最准口径）， 无原绕组数据时按铁芯净截面 Sc 用 45/Sc 经验式估算；输出重绕初级匝数、各次级匝数（含 5~10% 压降补偿滑杆）、 按电流密度 2.5~3A/mm² 的绕线线径，并按窗口填充系数校验初级+次级总铜面积是否放得下、估算铁芯功率。 全部计算在浏览器本地完成，不上传任何数据。
计算口径：每伏匝数 TV = N1/V1（数原绕组，对应原铁芯的真实 B 值与 50Hz 工况，最准）或 TV = K/Sc（K=45 为常规硅钢片口径， 约对应 Bm≈1.0T；铁芯质量差取 50~55）。V = 4.44·f·N·Bm·Sc 推得 K = 45.05/Bm，故 45/Sc 即按 Bm≈1.0T 的保守设计。 次级匝数 N2 = TV×V2×(1+压降补偿)；线径 d = 1.13·√(I/J)（1.13 为 √(4/π)≈1.128 的工程圆整，裸铜线径）； 窗口校验为"总裸铜面积 ≤ 填充系数 × 窗口面积"的必要条件口径。
每伏匝数
拆初级时边拆边数，数层数×每层匝数更可靠
铭牌或标称输入电压
每伏匝数 TV
4 匝/V
TV = N1/V1 = 880/220
重绕初级匝数 N1'（220 V）
880 匝
与实测 N1 一致（口径自洽）
次级绕组
满载压降补偿 5~10%，小功率取大值、大功率取小值；补偿越大空载电压越高
2.5~3 A/mm² 常规口径，散热差/连续满载取 2.5，短时工作可取 3
次级 1 匝数（12 V）
51 匝
精确 51.4 匝 = TV×V×(1+7%)，四舍五入取整
裸线线径
1.01 mm
d = 1.13·√(I/J)，精确 1.011 mm
绕组铜面积
40.9 mm²（51 匝 × 0.802 mm²）
线径为裸铜外径，选购漆包线时漆膜外径略粗（约 +5~15%）；绕线按层排布，每层匝数 ≈ 可绕宽度 / 漆膜外径， 层间垫 0.05mm 左右绝缘纸。补偿只在次级加，初级匝数不加补偿。
窗口校验
小功率 EI 取 0.8~0.9，默认 0.85
默认 0.8（裸铜口径上限）
放得下
初级电流估算 I1
0.128 A
I1 = Σ(Vi·Ii)/(η·V1)
初级线径 d1
0.26 mm
880 匝 × 45.31 mm²
总铜面积
86.2 mm²
需用窗口 107.8 mm²（÷0.8）
窗口占用
14.4%
上限 80%（600 mm²）
判定口径：总裸铜面积 ≤ 填充系数 × 窗口面积，默认 0.8 为裸铜占比上限的必要条件—— 漆膜外径、层间绝缘纸、骨架壁厚与绕制松紧会额外占空间，实际手绕裸铜填充率通常只有 0.3~0.5， 占用超过 60% 时建议按实际线径与层间绝缘试排布，或换大一号铁芯。
铁芯功率估算
输入铁芯截面后显示 Ap 与功率估算（"按铁芯"模式自动沿用）。
重绕实用提示
- 拆线先记账：拆初级前记层数与每层匝数、拍照叠片方向与引出头位置；数原绕组是最准的每伏匝数来源。
- 叠片按原样：E、I 片交错方向与每叠片数照原样装回，装错会增大气隙、空载电流猛增并发出嗡嗡声。
- 绝缘不省料：骨架、层间纸、初次级屏蔽层（如原机有）与出线端绝缘按原样恢复，耐压与温升都靠它。
- 浸漆定型：绕好浸绝缘漆并烘干，可降噪、防潮、改善散热；未浸漆的绕组松散，容易产生交流声。
- 整流后电压：桥式整流+电容滤波的直流空载电压 ≈ V2×1.414，重绕时别把次级电压与直流需求直接划等号； 线性供电与压差选型可参考 LDO 压差计算器。
免责声明：本页为 50Hz 硅钢片 EI 型变压器的重绕估算口径，环牛、C 型、高频变压器不适用； 实际耐压、温升与空载电流须以绕后实测为准，市电 220V 绕制存在触电风险，请由具备资质的人员操作。
#什么是变压器重绕
重绕是修复烧毁或改制电压的老式 EI 硅钢片变压器的经典手段：拆掉损坏绕组、保留铁芯与骨架， 按每伏匝数重新绕线。核心参数是每伏匝数 TV——初级匝数 = TV×V1，次级匝数 = TV×V2×(1+压降补偿)。 最准的 TV 来源是拆机时数出的原初级匝数 N1 与铭牌电压 V1 之比，因为它天然包含了原铁芯的磁密、 叠厚与质量信息；实在没有原绕组数据时才退而按铁芯净截面用 TV = 45/Sc 估算。
为什么空载电压偏高
变压器满载时，电流在初级电阻、次级电阻与漏抗上产生压降，次级电压会比空载低 5~10%（小功率变压器更明显）。 设计者因此在次级多绕几匝（压降补偿），让满载电压落在标称值上——代价是空载时没有这些压降， 空载电压天然比标称高 5~10% 左右，叠加电网电压 ±5~10% 的波动，空载测得 +10~20% 属正常现象， 不是绕错了。判断方法：带额定负载再测，若满载电压接近标称即补偿合理；若空载高得离谱、 空载电流也异常大，则要怀疑匝数不足（磁密过饱和）或叠片气隙问题。
叠片方向与气隙
EI 铁芯靠 E 片与 I 片交错叠装形成闭合磁路，硅钢片有轧向：沿轧向磁导率高、铁损低， 裁片方向装反会使励磁电流增大、温升变差。交错方式（如 2 片 E + 2 片 I 交替、或 4+4）决定等效气隙： 交错越碎气隙越小、空载电流越低，但叠装越费工。重绕装片时必须按原叠法交错回装， 切口毛刺要清理，避免局部短路环与残留气隙——气隙哪怕 0.1mm 也会让励磁电流明显增大并发出嗡嗡声。 装好后可先测空载电流（约为额定工作电流的 5~15% 为正常）再浸漆。
浸漆与噪音
变压器噪音来自 100Hz（50Hz 电源两倍频）的电磁力：漏磁让铁芯叠片、绕组互相吸引振动。 松散的叠片与未固定的绕组像琴弦一样放大这种振动。重绕后浸绝缘漆并烘干（约 100~120°C 数小时）， 漆固化后把叠片、线匝、骨架黏成整体，可显著降噪、防潮并改善散热；装配时在铁芯与骨架、 铁芯与夹件之间垫缓冲，紧固螺钉加弹簧垫也有帮助。若浸漆后仍啸叫，多为叠片未压紧或气隙过大。
环牛 vs EI：重绕视角
环形变压器（环牛）绕组均匀环布、磁路闭合无气隙，漏磁小、效率高、外形扁平，但绕线需要环形绕线机、 手工重绕困难，且对直流磁化（半波整流不对称负载）更敏感；EI 变压器成本低、好拆好绕、 屏蔽与安装灵活，漏磁与空载噪音偏大，是手工重绕的主战场。二者重绕口径一致（每伏匝数、线径、 窗口校验），但环牛没有"窗口"概念，需按环形截面与内径计算。重绕后的电源若需稳压， 可配合 LDO 压差计算器 核算整流滤波后与稳压输出的压差余量。
#常见问题 (FAQ)
每伏匝数为什么按数原绕组算最准？
TV = N1/V1 直接来自原变压器的真实设计点：原铁芯的磁密选择、叠片质量、甚至设计余量都体现在 N1 里。 而 45/Sc 只是按 Bm≈1.0T 的统计口径，不知道原铁芯的真实质量——若原设计磁密更低（例如音响用低噪音变压器）， 按铁芯估算会少绕匝数、磁密超标、空载电流变大。所以数得清就一定数。
重绕后空载电压偏高正常吗？
正常。次级按 5~10% 压降补偿多绕了匝数，空载时没有负载压降，电压自然偏高；再叠加电网电压波动， 空载高 10~20% 通常在正常范围。以额定负载下的电压为准；若满载仍明显偏高，则是补偿过头或匝数偏多。
线径能选粗一号吗？
可以且通常有利：铜损 I²R 与线径平方成反比，粗一号能降损耗与温升，但受窗口与绕制工艺限制—— 粗线绕不进、排线困难、层间电容增大。先用窗口校验确认总铜面积放得下，再尽量选粗一档； 高频噪声耦合敏感的场合注意初次级间加静电屏蔽层。
窗口校验放不下怎么办？
按优先级：核对窗口尺寸与线径是否按漆膜外径计算（别用裸径低估占用）→ 适当提高电流密度（如 3A/mm²） 减小线径 → 检查是否过度补偿 → 换大一号铁芯或改双骨架/双线并绕方案。硬塞会导致绕不下或压伤绝缘， 耐压与温升都出问题。
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